Home GeoForum Forums Geologia & Professione Geotecnica CAPACITA' PORTANTE PLATEA DM2008

Gentili colleghi
mi è stato commissionato uno studio geologico ad integrazione di un precedente studio redatto da altro geologo, relativo ad una torre di esercitazione dei vigili del fuoco che si realizzerà su platea nervata, il terreno è costituito da levelli sabbiosi con intercalazioni limoso-argillose (secondo quanto riportato dal collega)
mi è stato chiesto di determinare la capacità portante in condizioni sismiche, con l’approccio 2,
e riporto i dati:
DATI FONDAZIONE
11.60 x 11.60 x 0.50 (in metri)
DATI TERRENO – caratteristici - (da studio allegato)
g=1.87t/mc
f=26.6°
c'=0.113kg/cmq
Nspt=21
falda -1.50 dal p.c.
DATI SISMICI SITO
Cat terreno “C”
Cat. Topografica “T1”
Coordinate sito
LAT. 37,48146940
LONG. 15,07549524
DATI STRUTTURA
Vita nominale 50anni
Classe d’uso I°
Fattore struttura q=3,45
Altezza H=28m
Telaio in c.a.
CARICO DI ESERCIZIO
1,1 kg/cmq (Ed?)
Per chi volesse cimentarsi per confrontare risultati.
Grazie.

In condizioni statiche 4.5 Kg/cmq
In condizioni sismiche 1.77 kg/cmq (verifica allo SLV)
La formula utilizzata è la classica formula trinomia
con i fattori di capacità portante di vesic corretti
con i coefficenti di Maugeri.
Fattori di capacità portante (Vesic)
Nq= 12.641
Nc= 23.247
Ngamma= 13.662
sq= 1.5
sc= 1.54
sg= 0.6
dc=1.017
dq= 1.013
dg=1
Coefficenti correttivi di Maugeri:
hgamma= 0.147
hc= 0.615
hq= 0.482
I FATTORI CORRETTIVI DI MAUGERI SONO STATI CALCOLATI TENENDO CONTO CHE Kh=S*Ag= 1.392*0.211= 0.293 (non si è tenuto conto di beta s)
Se si considera beta s = 0.28 diventa Kh=0.0820
di conseguenza cambiano i coefficienti correttivi
e si perviene ad una valutazione della capacità portante meno conservativa pari a 3.5 kg/cmq

scusate l'intrusione, mie personali opinioni:
Come si può applicare la verifica di Maugeri quando non sono note le sollecitazioni?
Dire quale è la pressione di contatto non basta, in quanto può essere generata da N alto e M piccolo o viceversa, cambiando quindi la parte di fondazione compressa (tanta o poca) e quindi i fattori di affondamento ecc..
Trovo invece molto corretto correggere tutti e tre i fattori (olà -))
Inoltre credo che sia meglio confrontare non le pressioni ma le azioni resistenti e agenti, come da formula 6.2.1. delle NT2008.

m.

grazie per le risposte
è già stata un'impresa avere i dati che ho riportato, proverò a fare i calcoli con vari metodi e confrontare i risultati, che inserirò a breve.
Marco con i dati da me riportati come penseresti di procedere non potendo reperire altre informazioni?
con quale metodo faresti la ferifica a liquefazione? (sono sabbie in falda)
grazie

A proposito di formula di maugeri, ho avuto modo di leggere il materiale che gentilmente hai messo a disposizione online sull'argomento "LE FONDAZIONI SUPERFICIALI IN CONDIZIONI STATICHE E IN CONDIZIONI SISMICHE".
Approfitto dell'occasione per chiedere un chiarimento;
Nell'esempio relativo all'applicazione del metodo maugeri
si fa riferimento ad un Momento flettente in testa alla fondazione, pari a 121 KNm che a fondo scavo diventa di 262,24 KNm = Momento flettente in testa + 141,24( 2* Taglio in testa).
Successivamente, tenendo conto di Mf= 262,24 KNm, viene applicata la formula di maugeri considerando un B ridotto pari a (B-2e)= 1,90 m, con e= Mf/N= 262,24/870,8.
Alla fine si perviene ad una capacità portante limite totale di 710 Kpa che tradotta in carichi diventa Rd= 3369 KN.
Il passaggio sul quale desideravo chiarimenti è proprio quest'ultimo: perchè nel passare da 710 Kpa a 3369 KN
si è considerato Mf= 141,24 KNm e quindi B -2e= 2,18 m
e non Mf= 262,24 da cui (B-2e)= 1,90 m?
Grazie ancora per il materiale cortesemente messo a disposizione.
Saluti!

fatto quattro calcoli

IN CONDIZIONI STATICHE
5,6kg/cmq > 1,1kg/cmq

IN CONDIZIONI SISMICHE

da i dati disponibili ho ricavato
khk=0,061
khi=0,101

(forse non è corretto)...avendo una sigma di esercizio pari a 1,1kg/cmq e considerata un'area 11.6*11.6 ho ricavata un icarico verticale N di circa 1480T e uno orizzontale H di circa 150T

metodo CASCONE-MAUGERI-MOTTA
Rd=4683T > 1480*1.3=1924T

metodo MAUGERI - NOVITA'
con kh=Bs*S*ag/g
Rd=4924T > 1480*1.3=1924T

metodo P&P
con kh=S*ag/g
Rd=5382T > 1480*1.3=1924T

SCORRIMENTO
Ed=150*1.3=195T
Rd=[1480*1*tg(2/3*f)]/1,1=409T

sono sempre con valori moltosuperiori a quelli di esercizio..se ho operato correttamente(????)

geolbar,
non capisco la domanda, è sera, scusami.
ma se è: 710*2.5*1.9 (1.8977) = 3368 kN

dove sarebbe il mio sbaglio,
che se c'è ci terrei a correggerlo.... la reputazione va mantenuta...

Ok tutto chiaro, :
Nel calcolare l'area anzichè fare B*(B-2e) cioè 2.5 * 1.90
facevo (B-2e)(B-2e) e quindi 720* 2.18*2.18
con 2.18 larghezza ridotta considerando Mf = 141.24.
Grazie ancora.

Andiamo bene:
Con i dati di partenza, allo SLV io ottengo
un Khk = 0.0822 (considerando beta s) e un Khi= 0.121
Potresti esplicitare meglio come sei giunto alla definizione dei coefficenti sismici?

T1=28^0.75*0.075 (struttura in c.a.)=0.91s
inserendo questo valora al posto di T nella formula al punto 3.2.3.2.1 delle NTC con TC<T<TD...sostituendo i valori trovati dalle coordinate...con q=3.48...ottengo khi=0.101

Bs essendo ag=0.176g è pari per terreno C a 0.24 ed S=1.441..fai i conti....khk=Bs*ag/g*S