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Veramente io dicevo un'altra cosa.
Dicevo che secondo le NTC la verifica dei pendii naturali, interpretando la norma come indicavo, si farebbe esattamente come si faceva secondo il DM 88, a parte i valori caratteristici.
In condizioni sismiche i carichi non vanno mai moltiplicati (combinazione sismica), in condizioni statiche quelli variabili vanno moltiplicati per gammaQ A2 = 1.3 ma questo varrebbe, per il discorso detto prima, solo per pendii artificaiali.

Per lo stesso discorso non possiamo parlare di approcci di progetto ma di approccio, in quanto le NTC obbligano al DA1-C2.

quindi secondo la tua interpretazione (è solo per chiarirmi meglio) se tu hai un programma all'equilibrio limite nell'input dei dati gamma phi c immetti solo i valori caratteristici senza riduzione (pendio naturale). se ho quindi sul pendio un sostegno in terra rinforzata questo non va moltiplicato per 1.3?
e se fai una verifica agli elementi finiti la norma come la rispetti?

in aggiunta al convegno sui geotessili di bologna insistevano sulla norma come prestazionale e non prescrittiva e quidi in ultima analisi la verifica può essere impostatata giustificando alcune variazione (naturalmente prendendosene reponsabilità)

Per le prime 2 domande sì, chiarendo che non è una mia interpretazione personale ma anche quanto interpretato da un tavolo intraregionale precedente alla emanazione della Circolare, che ha posto un quesito di chiarimenti in proposito al CSLLPP (se ne parlò nel forum). Anzi, prima propendevo per utilizzare gli approcci EC, ma la premessa delle NTC non giustificherebbe tale propensione.

Per la 3a domanda, la legge richiede che le verifiche ai FEM siano sempre subordinate alle verifiche all'equilibrio limite, a causa dell'ancora non diffuso utilizzo dei FEM (in sintesi, sarebbe un metodo poco collaudato).

Alcuen linee guida in proposito sono contenute in Designer's guide di Frank et al., 2004

E' bello fare i filosofi ma se sorgeranno dei problemi, dato che la responsabilità come tu dici è nostra, le argomentazioni dovrebbero davvero essere tipo botte di acciaio blindato.

Ma anche in questo caso, il CTU potrebbe argomentare che sì, si tratta di norma prestazionale, ma dato che la mia scelta non ha garantito le prestazioni desiderate era chiaramente errata come i fatti hanno dimostrato e pertanto mi condannerà.

Il vantaggio di applicare la legge alla lettera è che non dobbiamo utilizzare argomentazioni soggettive ed impugnabili, ma abbiamo semplicemente seguito le istruzioni, era una scelta obbligata, imposta dal legislatore. Difficile controbattere da parte del CTU.

Mccoy per i pendii artificiali e artificiali che poco hanno di naturale (la maggior parte) si giustifica l'uso dei parametri di progetto al posto dei caratteristici (ad esempio verifica locale e globale di una sistemazione con soil nailing o berlinese)?

No, la legge non accenna al motivo della apparente distinzione.

Gli eurocodici trattano tutti i tipi di pendii, naturali, artificiali, rilevati e fronti di scavo alla stessa maniera.

Quando inizia l'artificiale e termina il 'naturale' non è neanche specificato.

mccoy ti allego un estratto del corso di Aiello che conferma la mia prima ipotesi o sbaglio?

Michelec,
scusa ma mi sono perso e non so esattamente quale sia la tua prima ipotesi.
La tabella che hai allegato è confusa perchè probabilmente il formato si è distrutto.

Basta prendere comunque la tabella 6.2.I delle NTC e risulta chiaro che il gamma_G dei carichi permanenti strutturali sfavorevoli = 1
Il terreno si assimila a tali carichi, come pure un eventuale sovraccarico superficiale.
I carichi permanenti non strutturali non vengono generalmente considerati nelle analisi di stabilità, a meno che siano già stati computati nel calcolo di uan struttura, ad esempio.
I carichi variabili sfavorevoli assumono coefficiente gamma_G = 1.3, un esempio è il carico di traffico su una strada a monte del ciglio del pendio, in posizione indubbiamente sfavorevole.

E' ovvio poi che non è sempr epossibile decidere a priori se un carico è sfavorevole o favorevole alla stabilità, secondo al posizione dello stesso sul profilo del pendio.

mi riferivo ai coefficienti parziali del terreno M2 che applico immtendo i dati nell'analisi e sono parametri di progetto
se ti ricordi la discussione era se applicare i parametri caratteristi o di progetto nell'analisi di stabilità
io applico approccio 1 combinazione 2 con M2 applicato ai parametri geotecnici e R all'espressione (forze resistenti/R)/F agenti per avere Fs