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di strade aperte ce ne sono molte e vanno sempre come giusto in più direzioni kramer aveva fatto un ottimo lavoro (olsen) sulla stabilità con modelli non rigidi che non ha, come fanno di solito, disseminato (anche su mia richiesta ha fatto lo gnorri). lavori interessanti li hanno fatti gli svizzeri sull'effetto valle e trappola etc.. ma purtroppo come dicevo vi è poca disseminazione 8tranne mucciarelli che è una mosca bianca)
michele conti fatti non foste per viver come bruti ma per seguir virtute e conoscenza
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Be ma Kramer ha scritto l'unico libro di testo, utilizzato da tutti.
Non mettiamoci fuori strada mettendo in mezzo campi minati come valli ecc. Restiamo per ora nella amplificazione stratigrafica 1D che già a voler approfondire stanno emergendo i dubbi.
Magari nel pomeriggio Mucciarelli ci legge e ci da il suo punto di vista, o magari qualche altro specialista.
Ultima modifica di massimo trossero; 05/08/2010 10:56.
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Ne ho parlato spesso, ma non ho mai postato un esempio su come trasformare una scomoda S2 in altra classe canonica come la B, ad esempio. In questo allegato, nel grafico in alto tratto da uan MASW, vedete che 8 m di Vs<800 sul resto della successione >800 non trovano collocazione secondo la tabella 3.2.II NTC.
Ma poichè i 2 rilievi HVSR eseguiti nello stesso sito esibiscono soltanto una modica amplificazione a frequenze che vanno da 15 a 19 Hz e pertanto verosimilmente al di fuori di quelle dell'edificio, possiamo secondo lo stato dell'arte escludere una classe S2 che comporterebbe un dubbio su una possibile deleteria amplificazione locale.
E poichè l'edificio esiste già, i suoi modi vibrazionali sono stati misurati con lo stesso strumento ed hanno come ci si aspettava frequenze minori (4 e 7 Hz), possiamo con tutto il rigore tecnico-scientifico possibile asserire che non siamo in uan classe pericolosa ed adottare la B non è a sfavore di sicurezza.
Ciao Mccoy, ma sto trattando un caso in cui mi ritrovo il piano di fondazione dell'edificio in esame su uno strato di aggregato lapideo di cava stabilizzato meccanicamente, nel dettaglio dall'esecuzione di una prova masw è emerso il seguente modello sismostratigrafico: Aggregato lapideo H= 1.50 m Vs= 370 m/s Ammasso roccioso H=10.00 m Vs=1050 m/s Ammasso roccioso H=18.50 m Vs=1360 m/s Calcolando Vs30: Vs30 = 1103.72 m/s categoria di sottosuolo A Mi chiedovo se c'erano le condizioni per una S2. Se così fosse, da una sommaria analisi 1D, mi risulta un picco di amplificazione pari a 1.29 per una frequenza di 60 Hz, ben lontana dalla frequenza fondamentale di oscillazione dell'edificio, 3.35 Hz, ottenuta adottando l'analisi lineare statica, attraverso la forma analitica indicata al § 7.3.3.2 delle NTC: T1 = C1*H3/4 Per cui, se non ho capito male, non ci ritroviamo in una categoria pericolosa ed adottare la A non è a sfavore di sicurezza. Saluti
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Direi che le condizioni per una S2 proprio non ci sono perchè quel metro e 50 è come fosse una copertura non > di 3 m, per cui puoi tranquillamente classificare il sito come A.
Anche l'alta frequenza di risonanza, sicuramente superiore a tutte le frequenze tipiche degli edifici, è compatibile con un contrasto dovuto ad un limitato spessore di copertura superficiale
"Data speak for themselves" -Reverend Thomas Bayes 1702-1761 P(Ai|E)=(P(E|Ai)P(Ai))/P(E)
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Direi che le condizioni per una S2 proprio non ci sono perchè quel metro e 50 è come fosse una copertura non > di 3 m, per cui puoi tranquillamente classificare il sito come A.
Anche l'alta frequenza di risonanza, sicuramente superiore a tutte le frequenze tipiche degli edifici, è compatibile con un contrasto dovuto ad un limitato spessore di copertura superficiale Grazie mille Saluti
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Ciao Franky, grazie a te che ci hai dato un valore di Vs per un riporto granulare costipato, è sempre un riferimento utile
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Giusto Mc E faccio anche notare che se ci si fosse basati su delle prove SPT (impossibili da eseguire in quanto superficiali) le vs sarebbero state stimate ben più basse. Ho fatto un rapido confronto con le mie tabelle. Ebbene sono la formula di Lee (1990) =57,4*(N)^0,49 da dei risultati ragionavolmente simili. Ma sono sicuro che seguendo delle DPSH sul rilevato non si raggiungerebbero forse i 20 colpi in media, o sbaglio?
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Ma sono sicuro che seguendo delle DPSH sul rilevato non si raggiungerebbero forse i 20 colpi in media, o sbaglio?
Ho 2 esempi di DPSH su rilevati: 1) rilevato per casette in legno su platea: z N20 0.2 15 0.4 3 0.6 24 0.8 17 1 13 1.2 11 2) rilevato a lato di un capannone: z N20 0.2 26 0.4 32 0.6 26 0.8 22 1 13 1.2 15 1.4 17
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beh mi sembrano rilevati alla bell'e meglio E young ad esempio deve essere secondo norma oltre 500 kg/cmq (in alto adige 1000) incompatibile con 20 colpi
michele conti fatti non foste per viver come bruti ma per seguir virtute e conoscenza
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Riapro il topic perché proprio oggi ho partecipato al Geofluid al seminario (davvero utile) di Vitantonio Roma sulla tecnica MASW. Alla fine Roma ha mostrato un po' di esempi pratici e, a occhio e croce, 7-8 volte su 10 il sottosuolo finiva in classe S2. Secondo Roma quelle che sul forum sono state spesso citate come 'sviste' di chi ha redatto le norme per quanto riguarda la categoria di sottosuolo, sono in realtà delle situazioni volute perchè, ad esempio, trovare il substrato sismico a meno di 30 m di profondità (anche se i 30 m sono molto opinabili, su questo Roma è daccordo) è comunque un fattore di rischio di amplificazione. Io non sono tanto daccordo con questa visione delle cose, anche perché se la classe S2 deve contenere, oltre che le vere S2, anche le eccezioni che non rientrano nelle 5 classi principali, quando le eccezioni rappresentano il 60-80% dei casi non sono più casi particolari ma diventano la norma e quindi la classificazione è fatta male. Vorrei sentire il parere di qualcuno, e magari anche scambiare le mie opinioni con Vitantonio Roma che ogni tanto si vede sul forum, dato che oggi, causa tempi ristretti per il rientro non ho potuto parlargli di persona.
Sandro Cantoni
"...facciamo che noi due siamo i tre moschettieri?..." - (dialogo tra i miei due figli)
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